تحقیق درباره استقامت عایقی تجهیزات

اختصاصی از اینو دیدی تحقیق درباره استقامت عایقی تجهیزات دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

دسته بندی : برق و الکترونیک

فرمت فایل :  Doc ( قابلیت ویرایش و آماده چاپ ) Word

---

قسمتی از محتوی متن ...

تعداد صفحات : 13 صفحه

استقامت عایقی تجهیزات مقدمه: عایقها عناصر ایده‌آلی نبوده و هر عایق بدلایل مختلف تا حد هادی جریان الکتریسیته می باشد.
با افزایش شدت میدان الکتریکی ( از طریق افزایش ولتاژ) به ذرات باردار عایق نیروی بیشتری دارد میشود.
با افزایش سرعت این ذرات، انرژی جنبشی آنها نیز افزایش می یابد.
در صورتیکه هنگام برخورد ، انرژی جنبشی آنها از اختلاف پتانسیل یونیزاسیون مولکولها ی عایق بیشتر باشد موفق به یونیزاسیون مولکولها خواهند شد.
چنانچه این پدیده بصورت زنجیری گسترش یابد.
بهم الکترونی حاصل باعث شکست عایقی شده و عایق نظیر هادیها خاصیت هدایت می یابد.
شکست الکترونی در یک عایق همیشه در ولتاژ ثابتی صورت نمی‌گیرد.
در واقع این پدیده یک فرآیند تصادفی بوده و به پارامترهای متعددی بستگی دارد از جمله: الف : دامنه، شکل موج، مدت اثر، لحظه اعمال، پلاریته، سرعت و توزیع میدان الکتریکی ب : حالت فیزیکی عایق ج : شرایط محیطی ( دما، فشار هوا، رطوبت، آلودگی و.
.
.
) کیفیت توزیع میدان الکتریکی در پدیده شکست عایقی دارای اهمیت زیادی است.
شکل با آرایش الکترودها(شکل الکترود و فاصله آنها) مشخص می شود.
در یک پست فشار قوی تنوع زیادی از نظر آرایش الکترودی وجود دارد.
عایق های خارجی و داخلی ( External & internal insulation) عایقها از نظر شدت تاثیرشان نسبت به شرایط محیطی و عوامل خارجی نظیر رطوبت، دما و آلودگی به دو دسته عایق های خارجی و داخلی تقسیم می شوند.
عایقهای خارجی به فواصل هوائی و سطوح مجاور هوای آزاد در عایقهای جامد اطلاق می شود.
این عایقها تحت تاثیر شرایط جوی و سایر عوامل خارجی(نظیر رطوبت، دما و حشرات و.
.
.
) قرار دارند.
از طرف دیگر به بخشهای داخلی (جامد، مایع و گاز) عایق بندی تجهیزات که از مواد فوق متاثر میشوند عایق های داخلی اطلاق می شود.
عایق های بازگشت پذیر و

متن بالا فقط تکه هایی از متن به صورت نمونه در این صفحه درج شده است.شما بعد از پرداخت آنلاین فایل را فورا دانلود نمایید

بعد از پرداخت ، لینک دانلود را دریافت می کنید و ۱ لینک هم برای ایمیل شما به صورت اتوماتیک ارسال خواهد شد.

دانلود تحقیق کامل درباره آزمایش عایقی ترانسفورماتورها در محل نصب بمنظور افزایش قابلیت اطمینان آنها

اختصاصی از اینو دیدی دانلود تحقیق کامل درباره آزمایش عایقی ترانسفورماتورها در محل نصب بمنظور افزایش قابلیت اطمینان آنها دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 9

آزمایش عایقی ترانسفورماتورها در محل نصب بمنظور افزایش قابلیت اطمینان آنها

چکیده:

در مواردی که یک دستگاه اهمیت زیادی برای سیستم برقرسانی دارد باید در نگهداری آن دستگاه دقت زیادی انجام داد. از جمله باید با آزمایش‌ها و اندازه‌گیریهائی که بصورت دوره‌ای یا مداوم انجام می‌شود از وضعیت دستگاه اطلاع لازم را بدست آورد و در صورت لزوم در فرصت مناسب نسبت به رفع اشکال اقدام نمود.

یکی از اندازه‌گیریهائی که برروی ترانسفورماتورهای قدرت در محل نصب می‌توان انجام داد اندازه‌گیری تخلیه جزئی (Partial discharge) یا کورونا می‌باشد. آزمایش دیگری که مناسب است برای ترانسفورماتورهای قدرت انجام گیرد آزمایش اضافه ولتاژ القائی است. این آزمایش در مواردی لازم است که اطمینان کامل به سالم بودن دستگاه نباشد. ترکیب آزمایش اضافه ولتاژ القائی و اندازه‌گیری تخلیه جزئی باعث می‌شود تا بسیاری از ترانسفورماتورهای مشکوک دچار صدمه نگردند.

شرح مقاله:

در این مقاله روش آزمایش اضافه ولتاژ و اندازه‌گیری تخلیه جزئی برای ترانسفورماتورهای قدرت در محل نصب با توجه به تجربه‌های بدست آمده شرح داده می‌شود، در مورد مشکلات آزمایش و اندازه‌گیری بحث و راه حل‌های مناسب برای رفع مشکلات ارائه می‌گردد.

در آزمایش اضافه ولتاژ القائی کنترل دقیق و پایدار ولتاژ و فرکانس از اهمیت خاصی برخوردار است. برای جلوگیری از اشباع هسته فرکانس آزمایش بیش از فرکانس نامی انتخاب می‌شود.

با زیاد شدن فرکانس بار سلفی ترانسفورماتور در حالت بی بار کم شده و بار خازنی آن افزایش می‌یابد. بطوریکه ممکن است بار خازنی در ولتاژ و فرکانس معینی بیش از بار سلفی باشد. در نتیجه کنترل ولتاژ مشکل می‌گردد. گاهی نیز ناپایداری دور ژنراتور و همراه آن فرکانس و در نتیجه ناپایداری ولتاژ پیش می‌آید. آزمایش اضافه ولتاژ القائی بکمک یک دیزل ژنراتور انجام گرفت.

اندازه‌گیری تخلیه جزئی معمولاً بکمک اندازه‌گیری نوسان‌های الکتریکی با فرکانس بالا که این نوع تخلیه بوجود می‌آورد انجام می‌گیرد. در این اندازه‌گیری باید تا حد ممکن پارازیت‌هائی که خارج دستگاه تولید می‌شوند حذف گردند. در محل نصب حذف امواج پارازیت مشکل است.

نوسان‌های الکتریکی ناشی از تخلیه جزئی داخل ترانسفورماتور همگام با فرکانس دیزل ژنراتور است. در حالی که امواج پارازیت اغلب همگام با فرکانس شبکه می‌باشد. اختلاف این دو فرکانس می‌تواند به حذف امواج پارازیت کمک کند.

1ـ آزمایش اضافه ولتاژ القائی ترانسفورماتور:

آزمایش اضافه ولتاژ القائی به منظور اطمینان از سالم بودن عایق ترانسفورماتور انجام می‌گیرد. با اعمال ولتاژهای بیش از ولتاژ نامی می‌توان اطمینان حاصل کرد که ترانسفورماتور اضافه ولتاژهای کوتاه مدت شبکه را که خواه نا خواه پیش می‌آیند تحمل خواهد نمود.

در صورتی که ترانسفورماتور با وجود ضعف یا اشکال به شبکه وصل گردد ممکن است کاملاً از بین برود و یا تعمیر آن بسیار مشکل و طولانی گردد. قدرت زیاد شبکه باعث می‌شود که حتی در مدت بسیار کوتاه ـ از تشخیص عیب توسط رله تا باز نمودن کلید ـ مقدار زیادی انرژی در محل ضعف به انرژی‌های دیگر تبدیل گردد. این انرژی مهار نشده باعث سوختن عایق، ذوب شدن مس، تغییر شکل سیم‌پیچی و بوجود آمدن مقدار زیادی دوده و براده و گاز می‌گردد. گاز و براده و دوده می‌توانند در محل دیگری باعث بوجود ‌آمدن تخلیه الکتریکی گردند و عیب به نقاط دیگر سرایت نماید.

حتی اگر سیم‌پیچی‌ها سالم بمانند تمیز کردن آنها از براده و دوده اغلب مستلزم باز کردن هسته و بیرون آوردن سیم‌پیچی‌ها و شستشوی آنهاست.

در حال که اگر چنین ترانسفورماتوری را قبل از وصل به شبکه بکمک یک منبع نسبتاً ضعیف که قادر باشد توان بی‌باری ترانسفورماتور را تامین کند تحریک نمائیم و ولتاژ آهسته بالا برود، اغلب ضعیف عایقی قبل از آنکه عایق عیب کلی نماید مشخص می‌گردد و اگر تخلیه الکتریکی در داخل ترانسفورماتور بوجود بیاید انرژی منبع چندان نیست که عیب بزرگتر شود و یا باعث آلودگی داخل ترانسفورماتور گردد. تشخیص محل و نوع عیب با این آزمایش معمولاً ممکن می‌باشد.

1ـ1ـ وسیله آزمایش اضافه ولتاژ القائی در محل نصب: آزمایش اضافه ولتاژ القائی تا کنون در شرکت توانیر چندین بار انجام گردیده است. برای انجام این آزمایش معمولاً از یک دیزل ژنراتور با قدرت حدود 250 کیلووات و فرکانس 60 هرتس استفاده می‌شود. فرکانس این ژنراتور را می‌توان تا 65 هرتس بالا برد. در نتیجه هسته ترانسفورماتور تا ولتاژ 130% ولتاژ نامی اشباع نمی‌شود و جریان بی‌باری چندان زیاد نیست.

ولتاژ خروجی این دیزل ژنراتور را می‌توان تا 500 ولت بالا برد. تنظیم ولتاژ با تغییر تحریک انجام می‌شود. تحریک از طریق یک ترانسفورمـاتور متغیر و یک پل یکسو کننـده از منبع متناوب جداگانه (220 ولت) تامین می‌گردد.

ولتاژ خروجی دیزل ژنراتور از طریق کلید قدرت به یک ترانسفورماتور وصل می‌گردد که بر حسب مورد متفاوت است. در صورتی که ترانسفورماتور مورد آزمایش دارای ترانسفورماتور مصرف داخلی پست باشد مساله خیلی ساده می‌شود. زیرا با تغذیه از طرف ولتاژ پائین این ترانسفورماتور می‌توان آزمایش را انجام داد.

در صورت عدم وجود ترانسفورماتور مصرف داخلی پست یا ترانسفورماتور مناسب همراه دیزل ژنراتور حمل و یا در محل تهیه می‌گردد. در چند مورد برای انجام آزمایش از دیزل ژنراتور اضطراری پست یا نیروگاه استفاده شده است. مهمترین مورد تا کنون آزمـایش یک بـانـد تـرانـسفورمـاتور بـا ولـتاژ 8 ، 13/230/400 کیلوولت و قدرت 500 مگاوات آمپر شامل سه ترانسفورماتور تک فاز بوده است. بکمک دیزل ژنراتور شرح داده شده در بالا و از طریق ترانسفورماتور مصرف داخلی (و زمین) که به طرف 8، 13 کیلوولت وصل بود ولتاژ ترانسفورماتور تا 125% ولتاژ نامی بالا برده شد. این آزمایش برای هر سه ترانسفورماتور با هم جداگانه بصورت تک فاز انجام گرفت. در آزمایش تک فاز اندازه‌گیری تخلیه جزئی بعمل آمد. حداکثر ولتاژ آزمایش و مدت آن بستگی به شرایط دارد. و البته بهتر است در ولتاژ نامی مدتی طولانی (چند ساعت) صبر کرد.

2ـ1ـ تنظیم ولتاژ: تنظیم ولتاژ همانطور که گفته شد با تغییر تحریک انجام می‌گیرد. ولی تغییر تحریک می‌تواند ولتاژ را در محدوده معینی تنظیم نماید. برای تنظیم ولتاژ در محدوده بزرگتر باید از تغییر فرکانس کمک گرفت. ابتدا بهتر است فرکانس را قدری کمتر از 50 هرتس قرار داد و ولتاژ را با تحریک تنظیم نمود. سپس قدری از تحریک کاسته و فرکانس بالا برده می‌شود و در فرکانس جدید تحریک تنظیم می‌گردد. اگر باز هم بدلیل محدودیت جریان یا محدودیت تحریک ولتاژ دلخواه بدست نیآمد بار دیگر به همین نحوه عمل می‌گردد.

هرگز نباید بدون تحریک یا با تحریک کامل دور را بالا برد. زیرا ممکن است ولتاژ بیش از حد بالا برود. چنانچه در زیر خواهد آمد. البته لازم است جریان هر سه فاز دیزل ژنراتور و ولتاژ آن و فرکانس (در محدوده 30 تا 70 هرتس) اندازه‌گیری شود. اندازه‌گیری توان و ضریب توان نیز بسیار مفید است. اندازه‌گیری ولتاژ فشارقوی بهتر است بکمک ترانسفورماتور ولتاژ در طرف ورودی ترانسفورماتور تحت آزمایش انجام گیرد.

تنظیم ولتاژ و فرکانس خصوصاً اگر ولتاژ ترانسفورماتور تحت آزمایش 230 یا 400 کیلوولت باشد ممکن است مشکل باشد. در زیر دلیل این اشکال و نحوه رفع آن شرح داده شده است.

1ـ2ـ1ـ تغییرات جریان بی‌باری یک ترانسفورماتور با تغییر ولتاژ: یک ترانسفورماتور در حالت بی‌بار یک مصرف کننده سلفی غیرخطی است ولی ظرفیت سیم‌پیچی‌ها نسبت به یکدیگر و نسبت به بدنه همچنین انرژی میدان الکتریکی بین حلقه‌ها باعث می‌شود که ترانسفورماتور یک مصرف کننده خازنی نیز باشد که به صورت مخوازی با بار سلفی قرار گرفته است، شکل (1). شکل (2) تغییرات جریان بی‌باری سلف و خازن و مجموع آنها را بر حسب ولتاژ متناوب برای دو فرکانس مختلف نشان می‌دهد. جریان در طرف راست محور عمودی یک جریان سلفی و در طرف چپ این محور یک جریان خازنی است. در اینجا برای سادگی از تلفات ترانسفورماتور صرفنظر شده است.

/

شکل (1)ـ مدار معادل یک ترانسفورماتور بی‌بار

2ـ2ـ1ـ تغییرات ولتاژ ژنراتور سنکرون با تحریک ثابت بر حسب بار اکتیو: بار اکتیو در ژنراتور سنکرون یک آمپر دور دوار بوجود می‌آورد که مستقیماً در جهت آمپر دور روتور است و با آن جمع می‌شود. در صورتی که بار سلفی باشد آمپر دور آن آمپر دور روتور را تضعیف می‌کند و اگر بار خازنی باشد آمپر دور روتور تقویت می‌گردد. اگر باز برای سادگی شار پراکندگی و مقاومت سیم‌پیچی استاتور در نظر گرفته نشود، در حالت اتصال کوتاه آمپر دور روتورتوسط آمپر دور استاتور کاملاً خنثی می‌شود. با این فرض می‌توان از مشخصه اتصال کوتاه ژنراتور معادل جریانی از تحریک را که آمپر دور استاتور بوجود می‌آورد بدست آورد و با جریان تحریک جمع کرد (خازنی) یا از آن کاست (سلفی).

با توجه به آنچه گفته شد می توان با کمک مشخصه‌های بی‌باری و اتصال کوتاه تغییرات ولتاژ ژنراتور را بصورت تقریبی برای بار سلفی یا خازنی با تحریک و فرکانس ثابت بر حسب تغییر جریان بار (کاملاً راکتیو) بدست آورد (شکل 3) با بالا رفتن فرکانس منحنی بدست آمده در جهت ولتاژ بیشتر حرکت می‌کند. در شکل (4) این منحنی برای مقادیر مختلف تحریک رسم شده است.

/

شکل (2)ـ تغییرات جریان سلف، جریان خازن و مجموع آنها بر حسب ولتاژ منحنی شکل (1)

/

شکل (3)ـ روش بدست آوردن منحنی تغییرات ولتاژ ژنراتور سنکرون با تحریک و فرکانس ثابت بر حسب جریان بار راکتیو

دانلود استقامت عایقی تجهیزات

اختصاصی از اینو دیدی دانلود استقامت عایقی تجهیزات دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

دسته بندی : فنی و مهندسی _ برق مخابرات الکترونیک

فرمت فایل :  Doc ( قابلیت ویرایش و آماده چاپ ) Word

---

قسمتی از محتوی متن ...

تعداد صفحات : 13 صفحه

استقامت عایقی تجهیزات مقدمه: عایقها عناصر ایده‌آلی نبوده و هر عایق بدلایل مختلف تا حد هادی جریان الکتریسیته می باشد.
با افزایش شدت میدان الکتریکی ( از طریق افزایش ولتاژ) به ذرات باردار عایق نیروی بیشتری دارد میشود.
با افزایش سرعت این ذرات، انرژی جنبشی آنها نیز افزایش می یابد.
در صورتیکه هنگام برخورد ، انرژی جنبشی آنها از اختلاف پتانسیل یونیزاسیون مولکولها ی عایق بیشتر باشد موفق به یونیزاسیون مولکولها خواهند شد.
چنانچه این پدیده بصورت زنجیری گسترش یابد.
بهم الکترونی حاصل باعث شکست عایقی شده و عایق نظیر هادیها خاصیت هدایت می یابد.
شکست الکترونی در یک عایق همیشه در ولتاژ ثابتی صورت نمی‌گیرد.
در واقع این پدیده یک فرآیند تصادفی بوده و به پارامترهای متعددی بستگی دارد از جمله: الف : دامنه، شکل موج، مدت اثر، لحظه اعمال، پلاریته، سرعت و توزیع میدان الکتریکی ب : حالت فیزیکی عایق ج : شرایط محیطی ( دما، فشار هوا، رطوبت، آلودگی و.
.
.
) کیفیت توزیع میدان الکتریکی در پدیده شکست عایقی دارای اهمیت زیادی است.
شکل با آرایش الکترودها(شکل الکترود و فاصله آنها) مشخص می شود.
در یک پست فشار قوی تنوع زیادی از نظر آرایش الکترودی وجود دارد.
عایق های خارجی و داخلی ( External & internal insulation) عایقها از نظر شدت تاثیرشان نسبت به شرایط محیطی و عوامل خارجی نظیر رطوبت، دما و آلودگی به دو دسته عایق های خارجی و داخلی تقسیم می شوند.
عایقهای خارجی به فواصل هوائی و سطوح مجاور هوای آزاد در عایقهای جامد اطلاق می شود.
این عایقها تحت تاثیر شرایط جوی و سایر عوامل خارجی(نظیر رطوبت، دما و حشرات و.
.
.
) قرار دارند.
از طرف دیگر به بخشهای داخلی (جامد، مایع و گاز) عایق بندی تجهیزات که از مواد فوق متاثر میشوند عایق های داخلی اطلاق می شود.
عایق های بازگشت پذیر و بازگشت ناپذیر از دیدگاه تاثیر پذیری عایقها از شکست الکتریکی میتوان آنها را به دو طبقه عایقهای بازگشت پذیر و بازگشت ناپذیر تقسیم نمود.
عایقهای بازگشت پذیر غالبا از نوع خارجی بوده و قادرند پس از یک شکست الکتریکی مجددا به استقامت الکتریکی اولیه دست یابند.
در حال حاضر روش آماری هماهنگی عایقی تنها برای عایقهای بازگشت پذیر که منحنی چگالی احتمال شکست آنها را میتوان بدست آورد قابل استفاده است.
عایقهای بازگشت ناپذیر غالبا از نوع عایقهای داخلی بوده و معمولا از ترکیب دو یا چند عایق مختلف (گاز، مایع، جامد) تشکیل میگردد (کابلهای سیم پیچی ماشین های الکتریکی، بوئینگ ها و پست های G I S).
این عایق ها هیچگاه نباید تحت ولتاژهائی که منجر به شکست الکتریکی می شوند قرار گیرند لذا برای این نوع عایقها روش مرصوم هماهنگی عایق همچنان معتبراست.
اثر شرایط محیطی بر استقامت الکتریکی عایقها روشن است که عایقهای داخلی متاثر از شرایط محیطی نظیر رطوبت، فشار، آلودگی ودرجه حرارت نبوده و لذا استقامت الکتریکی آنها را میتوان برای شرایط مختلف آب وهوائی فرض نمود.
برعکس عایقهای داخلی، عایقهای خارجی از شرایط آب و هوائی تاثیر می پذیرند بطوریکه استقامت الکتریکی عایق با افزایش چگالی هوا( کاهش دما، کاهش ارتفاع از سطح دریا، افزایش فشار هوا) بعلت کاهش ذرات، افزایش می یابد.
استقامت الکتریکی عایق با افزایش رطوبت هوا، بدلیل جذب شدن بارهای حامل توسط ذرات آب، افزایش می یابد.
آلودگیها که به دو صورت آلودگی ناشی از نمک ها وآلودگی ناشی از خاکسترهای صنعتی ظاهر می شوند باعث کاهش استقامت عایقی سطوح خارجی در ولتاژهای با فرکانس شبکه میگردند.
( عامل تعیین کننده در فاصله خزندگی creepage مقره، میزان آلودگی منطقه است شرایط آب و هوایی طبق IEC بصورت زیر تعریف می شود.
درجه حرارت to= 20 oc فشار هوا bo = 101 3 kpa = 760 mmhg رطوبت مطلق ho = 11 g/m3 استانداردIEC مناطق را از نظر آلودگی به چهار دسته کم اهمیت، سبک، سنگین وخیلی سنگین تقسیم نموده است، ومتناظر هریک فاصله خزندگی مناسبی بر حسب cm/kv pt-ph پیشنهاد نموده است.
تعیین استقامت الکتریکی عایقها استقامت الکتریکی عایقها در آزمایشاتی که insulation test نامیده می شوند اثبات می گردد.
مطابق استاندارد IEC، استقامت الکتریکی عایقها با استقامت آنها در برابر سه طبقه ولتاژ زیر سنجیده می شود.
الف: استقامت عایقی در برابر ولتاژهای عادی کار و اضافه ولتاژهای با فرکانس شبکه توسط آزمون ولتاژ فرکانس شبکه (یک دقیقه) Power – frequency withstand level/PEWL ب: استقامت عایقی در برابر امواج صاعقه و امواج با شیب تند توسط آزمون با موج صاعقه استاندارد Lightning impulse withstand level/LIWL ج: استقامت عایقی در برابر امواج کلید زنی توسط آزمون موج استاندارد کلید زنی Switching impulse withstand level/SIWL اصول هماهنگی عایق بزرگی سطوح اضافه ولتاژها علی الخصوص در سیستمهای با ولتاژ بالا موجب میشود که نتوانیم با صرف یک هزینه معقول بری ایزولاسیون سیستم به درجه اطمینان قابل قبول در تداوم بار دست یابیم.
در اینجاست که لزوم وجود وجه سوم در مثلث هماهنگی عایقی احساس می شود و آن وسایل وتجهیزات محدود کننده اضافه ولتاژها(فواصل هوایی و برقگیرها) است.
از این طریق می توان هزینه های مربوط به ایزولاسیون سیستم را به یک حد قابل قبول از نظر اقتصادی تقلیل داده و به درجه اطمینان مناسبی دست یافت.
برای این کار کافی است سطوح استقامت الکتریکی تجهیزات با در نظر گرفتن یک حاشیه امنیتی بالاتر از سطوح حفاظتی تجهیزات حفاظت کننده قرار گیرند.
به همین دلیل برای تجهیزات حفاظت کننده نیز سطوح حفاظتی گوناگونی تعریف میشود.
( سطح حفاظتی در برابر امواج صاعقه و امواج با شیب تند L I P L سطح حفاظتی در برابر امواج کلید زنی SIPL) سطوح عایق استاندارد استاندارد IEC با توجه به اهمیت و ارزش نسبی اضافه ولتاژها و نیز جهت تنوع زدائی در طرح ایزولاسیون ، سیستمهای ولتاژی را به رده ولتاژی A و B و C تقسیم نموده است.
رده ولتاژی A: X1kv<um
در هر یک از رده های ولتاژی فوق سطوح عایقی استاندارد به تناسب اهمیت و ارزش تنشهای ولتاژی، کیفیت استقامت عایقی ایزولاسیون و مشخصه وسایل حفاظت کننده تعیین شده‌‌اند.
بطوریکه در رده ولتاژی A، اضافه ولتاژهای موقتی یا ولتاژ کار تعیین می شود.
در رده ولتاژی B نیز اضافه ولتاژهای کلیدزنی که در سیستم ظاهر می‌شوند چندان بزرگ نبوده و هماهنگی عایقی در سیستم بر اساس LIWL تجهیزات و LIPL برقگیر انجام می شود.
در رده ولتاژی C اضافه ولتاژهای کلید زنی آنقدر بزرگ هستند که در تعیین استقامت عایقی تجهیزات نقش اصلی را به عهده دارند.
LIWL در این رده ولتاژی در درجه دوم اهمیت قرار دارد.
در این رده هماهنگی عایقی با توجه به SIWL و LIWL و سطوح حفاظتی برقگیر در برابر دو نوع موج LIPL و SIPL انجام میشود.
هرچه ولتاژ سیستم افزایش یابد جنبه اقتصادی در تعیین سطوح ایزولاسیون اهمیت بیشتری می یابد.
روشهای انجام هماهنگی عایق هماهنگی عایق در یک سیستم قدرت به دو روش ممکن است انجام شود.
روش مرسوم و روش آماری، به علت هزینه های نه چندان بالا در ایزولاسیون رده های ولتاژی A و E، بیشتر از روش مرسوم استفاده میشود.
در حالیکه هزینه های سنگین ایزولاسیون در رده ولتاژی C، روش آماری را یک روش اقتصادی تر برای محاسبه سطح ایزولاسیون میسازد.
برای بررسی هماهنگی عایقی شبکه، برق آذربایجان که در دو سطح ولتاژی 132 و 230 کیلوولت انجام گرفته است با توجه به این نکات ذکر شده در بالا از روش مرسوم هماهنگی عایقی استفاده شده است.
روش مرسوم هماهنگی عایقی (Conventional methoc) اساسا روش مرسوم به این صورت است که ابتدا حداکثر اضافه ولتاژهایی که در سیستم ممکن است ظاهر شوند را محاسبه کرده و یا تخمین می زنند.
سپس با در نظر گرفتن یک حاشیه ایمنی حداقل استقامت عایقی (PFWL LIWL) تجهیزات را بدست می آورند.
این برای وضعیتی است که نخواهیم از تجهیزات حفاظت کننده ای نظیربرقگیر استفاده کنیم.
در غیر این صورت اگر برقگیری بکار رفته باشد سطوح حفاظتی برقگیر به ازای اضافه ولتاژهای احتمالی ملاک عمل برای محاسبه استقامت عایقی تجهیزات خواهد بود(با منظور کردن حاشیه ایمنی) باید توجه داشت که درحالت کلی اضافه ولتاژظاهر شده در ترمینالهای وسیله، تحت حفاظت برقگیر بیش از سطوح حفاظتی برقگیر است.
در عامل این مساله دخالت دارند.
پدیده انعکاس موج در حد فاصل برقگیر و موضوع تحت حفاظت مثلا ظهوراین پدیده را با توجه به وجود فاصله نسبتا زیاد بین برقگیر فیدرهای 230کیلوولت و ترانسفورماتور پست سردرود در فصل آینده بوضوح خواهیم دید.
افت ولتاژدر هادیهایی که برقگیر را به سیم فاز و شبکه زمین پست وصل می کننند.
جهت کاهش اثرات این پدیده توصیه می شود تا حد امکان، طول هادی‌های برقگیر و فاصله برقگیر موضوع تحت حفاظت کاهش یابد.
افت ولتاژ در هادیهای برقگیر هادی برقگیر به مجموع هادیهایی که برقگیر را به سیم فاز و شبکه زمین وصل میکنند اطلاق می شود.
هر چه شیب موج جریان تندتر باشد افت روی اندوکتانس این هادی بیشتر و مهمتر خواهد شد در محاسبات عملی اندوکنتاکس هادی برقگیر - و شیب جریان تخلیه فرض میشوند.
با این مفروضات افت ولتاژ در هر فوت هادی برقگیر د راثر عبور جریان تخلیه برابر خواهد بود با: این افت ولتاژ باید در تعیین سطح حفاظتی برقگیر درنظر گرفته شود.
فاصله حفاظی برقگیر (Protection distance) چنانچه فاصله ای میان برقگیر و موضوع تحت حفاظت وجود داشته باشد موج ورودی در حد فاصل برقگیر و موضوع منعکس شده و موجب افزایش تنشهای ولتاژی موضوع از سطح حفاظتی برقگیر خواهد شد.
هرچه شیب موج ورودی تندتر و فاصله برقگیر و موضوع بزرگتر باشد ولتاژ ظاهر شده در ترمینالهای موضوع بیشتر خواهد بود.
چنانچه فقط انعکاس نخست را درنظر بگیریم میتوانیم توسط رابط زیر ولتاژ ظاهر شده در ترمینالهای موضوع را تخمین بزنیم.
Ures= ولتاژ تخلیه برقگیر kv(peak) S = شیب موج ولتاژ ورودی kv /Me L = فاصله بین برقگیر و موضوع تحت حفاظت( شامل طول برقگیر و هادیهای آن) V = سرعت سیر موج برای خطوط هوایی 300m/ms برای سیستم کابلی 150m/ms با معلوم بودن مقادیر S و LوV و Ures میتوان اضافه ولتاژی که در ترمینالهای موضوع ظاهر می شود را تخمین زده و براساس آن استقامت الکتریکی موضوع را تعیین نمود.
مثلا اگر فرض کنیم یک ترانسفورموتور 132 کیلوولت با EIL برابر 650 کیلوولت توسط برقگیری با ولتاژ نامی 120 کیلوولت و ولتاژ تخلیه 276 کیلوولت حفاظت شده و فاصله برقگیر از ترانسفورموتور 25 مترباشد.
V = 300m/ms S = 1000 kv/ms V1 = 276 kv لذا ولتاژ ترانسفورماتور برابر 443 کیلو ولت خواهد بود.
چنانچه سطح استقامت عایقی لازم غیر قابل قبول باشد باید سعی کنیم اضافه ولتاژ ظاهر شده در ترمینالهای موضوع را کاهش دهیم( کاهش ures از طریق انتخاب یک برقگیر با مشخصات بهتر، کاهش فاصله L و یا کاهش شیبS) روش‌های آماری هماهنگی عایقی (Statistical method) مطابق این روش خصوصیات آماری اضافه ولتاژها و استقامت عایقی تجهیزات مورد بررسی قرار می گیرند که اصولا برای ولتاژهای بیشتر از 300 کیلو ولت کاربرد دارد.
در شرایطی که توسط آمار این موضوع بررسی میشود باید میزان خطا دقیقا محاسبه گردد.
مقدار خطا را توسط منحنی های احتمال شکست عایقی و منحنی توزیع ولتاژ مطابق شکل زیر بدست آورید.
در این منحنی F : منحنی توزیع ولتاژ P : منحنی احتمال شکست U : ولتاژ تست R : مقدار خطا همانطور که بیان شد در کلیه شرایط سعی خواهد شد که مقدار خطا را به حداقل کاهش دهند.
بنابراین جهت کاهش مقدارR یا باید سطح پایداری تجهیزات را بالا برد یعنی منحنی p را به سمت راست حرکت داد و یا اینکه اضافه ولتاژهای اعمالی به تجهیزات را حتی الامکان کم نمود.
با توجه به مطالب بالا عملا محاسبات و آزمایشات زیادی لازم است تا مقدارR را تعیین نمود زیرا لازم است که منحنی f وp توسط آزمایش بدست آید و برای بدست آوردن جزئیات امر شاید لازم باشد که حتی محل نصب و محل قرار گرفتن تجهیزات نیز دقیقا بررسی و تعیین شود.
از مسائلی که باید بررسی شود شکل موج اعمال شده، حداکثر پیک ولتاژ، زمان اعمال ولتاژ و غیره می باشد که بطورکامل غیر ممکن است که کلیه موارد فوق را تست وبررسی کرد.
بهمین دلیل سعی میشود از آمار واحتمالات کمک گرفت و با کمک آن مقدار را محاسبه کرد.
برای سادگی عملا در استاندارد IEC، منحنی های فوق را ساده نموده و در این منحنی سعی شده که احتمال وقوع اضافه ولتاژ را تنها با یک نقطه نشان دهند و تنها نقطه ای که بسیار مهم می باشد نقطه 2% روی منحنی است که احتمال وقوع اضافه ولتاژهای با احتمال حدود 2% است که آن را اضافه ولتاژ آماری نامیده و طوری خطا را انتخای می کنند که اضافه ولتاژ حدود 2% باقی بماند.
انتخاب منحنی پایداری تجهیزات در برابر اضافه ولتاژهای ضربه ای نیز اصولا 90% پایداری و 10% احتمال شکست الکتریکی انتخاب می گردد.
این ولتاژ که احتمال شکست 10% است را ولتاژ حد پایداری آماری می گویند.
این ولتاژ به ولتاژی که از طریق تست و روشهای آزمایشگاهی محاسبه وبدست می آید نزدیک است.
بنابراین درحالت تست و آزمایشگاهی نیز همان مقدار ولتاژ را می توان انتخاب نموده و مقدار R را محاسبه کرد.
به هرجهت نسبت بین ولتاژ حد پایداری آماری با احتمال مرجع 90% به اضافه ولتاژ آماری را ضریب اطمینان آماری گویند.
رابطه بین احتمال خطا و ضریب اطمینان آماری بصورت منحنی توزیع گوسن می باشد.
ولی عملا مقدار R نمی تواند خیلی زیاد باشدو یا اعداد مختلفی را دارا باشد.
بهمین دلیل سعی میشود بصورت معادل و معدل کل منحنی ها نشان داده شود که بصورت یک خط مشخص شده است.
هرچه ضریب ایمنی آماری بزرگتر باشد و یا به عبارت دیگر هرچه سطح استقامت عایقی بزرگتر و یا سطح اضافه ولتاژهای سیستم محدودتر باشدمنحنی ها از هم بیشتر فاصله میگیرند به این ترتیب R (سطح زیرمنحنی مشترک) که معرف احتمال شکست عایقی است کاهش می یابد.
بنابراین با مفروضات فوق رابطه مشخصی میان ضریب ایمنی و احتمال شکست عایقی R وجود دارد.
برطبق روش آماری با معلوم بودن مقادیر 6T، 6S ، Us و با انتخاب یک احتمال منحنی شکست درعایق ضرایب ایمنی را بدست می آید.
به این ترتیب می‌توان مطابق رابطه حداقل استقامت آماری را بدست آورد.
.
متن بالا فقط تکه هایی از متن به صورت نمونه در این صفحه درج شده است.شما بعد از پرداخت آنلاین فایل را فورا دانلود نمایید

بعد از پرداخت ، لینک دانلود را دریافت می کنید و ۱ لینک هم برای ایمیل شما به صورت اتوماتیک ارسال خواهد شد.

دانلود تحقیق درمورد کاربرد بازوهای عایقی پلیمری جهت فشرده‌تر کردن خطوط انتقال

اختصاصی از اینو دیدی دانلود تحقیق درمورد کاربرد بازوهای عایقی پلیمری جهت فشرده‌تر کردن خطوط انتقال دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*
فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)
تعداد صفحه: 6

کاربرد بازوهای عایقی پلیمری جهت فشرده‌تر کردن خطوط انتقال

دور نما

در حالیکه با گسترش شهرها، میزان تقاضای انرژی الکتریکی روند روز افزونی دارد، تهیه زمین جهت نصب خطوط انتقال و رعایت حریم الکتریکی، روز به روز مشکل‌تر می‌شود. خطوط انتقال هوایی ‌در مناطق شهری، سطح ولتاژی بین 60 تا 150 kv دارند. با کاهش فضای اشغالی این خطوط امید آن می‌رود که انتقال توان، وجهه مناسبتری به خود بگیرد.

هدف

هدف از این پروژه، فشرده‌سازی خطوط انتقال kv154 ( به عرض استاندارد m8.5 و فاصله استاندارد فاز به فاز m4.2 ) و کاهش عرض آنها به عرض خطوط 60 kv بوده است. هدف دیگری که از انجام این پروژه دنبال می‌شد، کوچکتر کردن اندازه طول مقره و بازوهای برج با جایگزینی مقره‌های پلیمری به جای مقره‌های سرامیکی بوده است.

نتایج اصلی

دو نوع بازوی عایقی موجود است : نوع نخست که نوع " آویزی " نامیده می‌شود، از دو قسمت تشکیل شده است. این دو قسمت عبارتند از: یک بخش معلق و یک بخش افقی. این نوع بازوی عایقی، ساختار لولایی داشته و با تغییرات بار طولی، می‌تواند جابجا شود. نوع دوم که نوع "Line Post " یا خود ایستا نامیده می‌شود، از سه بخش تشکیل شده است که عبارتند از : یک بخش معلق و دو بخش افقی. این نوع بازو، توانایی تحمل وزن هادی را در هنگام پارگی آن داراست. هر دو نوع از این بازوها، طول اتصالی در حدود m2.3 دارند. درجدول (1) ، خلاصه‌ای از مشخصات بازوهای عایقی پلیمری kv154 آورده شده است. در شکل (1) نیز عکسهایی از این دو نوع بازو نشان داده شده‌اند. نتایجی که از این ارزیابی مکانیکی- الکتریکی اولیه بازوهای عایقی پلیمری 154 kv حاصل شده‌اند، در زیر آورده شده‌اند :

1- عملکرد مکانیکی

با توجه به آزمایشات مکانیکی انجام شده بر روی بازوهای عایقی نوع LINE-POST ( خود ایستا ) حداکثر بار مکانیکی طولی قابل تحمل این نوع از بازوهای عایقی، بیش از 10 تن است که این مقدار، 5/2 برابر مقدار استاندارد آن می باشد . بازوهای عایقی در یک خط آزمایشی ( هادی Acer با مقطع mm2410 ، با دو اسپان 150 متری ) قرار گرفته و دو آزمایش بر روی آنها انجام شد که این دو آزمایش عبارت بودند از : تست عملکرد در مقابل باد طبیعی و تست لرزش مصنوعی با ریختن برف یخ زده از روی خط.

بین تنش محوری تولیدی در بازوی عایقی نوع Line-Post ( خود ایستا ) و بار طولی نا متعادل حاصل از اختلاف تنش میان دو اسپان مختلف، رابطه جالبی وجود دارد. این تنش محوری به اندازه کافی از سطح تنش محوری مجاز ( در حدود kgf/mm2 20 ) کوچکتر است. ( به شکل 2 رجوع کنید ). تنش محوری ایجادشده در بازوهای عایقی نوع معلق، کمتر از یک دهم تنش محوری ایجاد شده در بازوی نوع line-post ( خود ایستا ) است. در طرح مزبور، با نصب مقره های پلیمری بین فازها درفواصل 75 متر از یکدیگر، نوسانات هادیها کنترل شده و بدین ترتیب، فاصله بین فازها تا 3 متر کاهش یافت.

این فقط قسمتی از متن مقاله است . جهت دریافت کل متن مقاله ، لطفا آن را خریداری نمایید

تحقیق در مورداستقامت عایقی تجهیزات

اختصاصی از اینو دیدی تحقیق در مورداستقامت عایقی تجهیزات دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

تعداد صفحه17

فهرست مطالب

   استقامت عایقی تجهیزات

مقدمه:

ج : شرایط محیطی ( دما، فشار هوا، رطوبت،

الف : دامنه، شکل موج، مدت اثر، لحظه اعمال،

ب : حالت فیزیکی عایق

عایق های بازگشت پذیر و بازگشت ناپذیر

روشهای انجام هماهنگی عایق

افت ولتاژ در هادیهای برقگیر